1. Matériels et méthodes expérimentaux
1.1 Les matériaux composites et de base utilisés pour les tests sont ASMESB265 Gr.2 et ASME SA516 Gr.70, avec des spécifications et des quantités de 5 mm × 4 450 mm × 6 820 mm, 4 pièces respectivement ; 31 mm x 4 350 mm x 6 720 mm, 4 pièces.
1.2 Méthode d'essai
1.2.1 Essai de soudage par explosion
Using a combination of high and low explosive velocity explosives and segmented explosive composite, with the same static process parameters (charge height, support distance, flash margin, energy gathering diameter, etc.), segmented explosive distribution is shown in Figure 1. Explosive detonation velocity Vd1>Vd2>Vd3 Figure 1 Schéma de principe de la charge segmentée
1.2.2 Sélection de la vitesse d'explosion
Selon la théorie de base des paramètres du processus d'explosion [14], un test a été réalisé sur la combinaison de vitesses de détonation explosives élevées et faibles. L'explosif utilisé était un explosif au nitrate d'ammonium expansé à faible vitesse de détonation, formulé comme un explosif au nitrate d'ammonium + sel industriel, et la méthode de mesure de la vitesse de détonation était la méthode de la sonde à un étage. Choisissez quatre combinaisons de vitesses de détonation élevées et faibles, comme indiqué dans le tableau 1.
Sur la base de la distribution plate d'un seul explosif et de la distribution segmentée de plusieurs explosifs, combinée à la formule de la pression de détonation explosive, la longueur à partir du point de détonation est prise comme axe horizontal et la pression de détonation est prise comme axe vertical, comme le montre la figure 2.
La figure 2 montre la loi de répartition de la pression d'explosion pour un seul explosif réparti uniformément. Après une détonation stable, la pression de détonation se stabilise. Avec l’augmentation du temps, l’impulsion de pression augmente linéairement. Plus la longueur et la surface du composite explosif sont longues et grandes, plus l'augmentation de l'impulsion de pression de détonation est importante, ce qui entraîne de plus grandes différences dans l'uniformité de la qualité du soudage d'interface. Cela indique qu'une seule propagation explosive présente également certaines limitations sur la largeur de la plaque de soudage explosif, en particulier pour deux métaux non miscibles (tels que le titane et l'acier), ce qui constitue une grande menace pour leur qualité de soudage explosif.
La liaison d'interface d'un seul explosif posé à plat lors d'un soudage explosif est illustrée à la figure 3. Au début de la détonation, les ondes frontales entrent en collision sous une forme presque circulaire, provoquant une déformation plastique des deux métaux. Lors de la collision initiale, l'énergie thermique générée par la détonation explosive et le jet d'énergie thermique généré par la déformation des deux métaux sont relativement faibles, ce qui n'est pas suffisant pour endommager l'interface de liaison. Une fois le diamètre du cercle terminé, l'impulsion de pression de détonation explosive augmente progressivement ; Simultanément, l'explosion d'explosifs génère de l'énergie thermique et l'énergie thermique de déformation par collision forme un jet à haute température ; De plus, les ondes clairsemées de détonation générées par les deux côtés longs et la perturbation de déformation de la plaque composite provoquée par l'explosion affectent conjointement le jet à haute température qui est projeté vers l'extérieur sous une forme turbulente dans la couche d'interface de liaison, ce qui entraîne une forte -pulvérisation par jet de température et décharge désordonnée, provoquant une déformation de liaison inégale au niveau de l'interface de liaison, une uniformité de liaison incohérente de la plaque entière et une qualité de produit instable.
